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沙莫夫采用指數(shù)流速分布處理受力平衡方程中的底流速,根據(jù)野外和試驗(yàn)數(shù)據(jù),得到起動(dòng)流速公式:楊志達(dá)假定上舉力系數(shù)和阻力系數(shù)相當(dāng),用泥沙沉速公式處理上舉力系數(shù)和阻力系數(shù),再用試驗(yàn)成果擬合得到卵礫石起動(dòng)的數(shù)學(xué)方程:式中...[繼續(xù)閱讀]
起動(dòng)拖曳力公式和起動(dòng)流速公式有兩個(gè)重要的假設(shè)條件:①粗糙高度Ks＝D;②垂線流速分布為對(duì)數(shù)分布或指數(shù)分布。對(duì)于卵礫石河床,床面顆粒粗,比降大,相對(duì)水深較小,其粗糙高度與水深往往屬于同一個(gè)量級(jí)。本文收集到EPFL水槽、Yan...[繼續(xù)閱讀]
影響卵礫石運(yùn)動(dòng)的因素:(1)水流條件:垂線平均流速U,水深H,比降S,重力g。(2)水的物理性質(zhì):容重γ,黏性系數(shù)ν。(3)泥沙的物理性質(zhì):粒徑D,容重γs,或有效容重γs-γ。卵礫石的粒徑較大,當(dāng)顆粒運(yùn)動(dòng)時(shí),水流雷諾數(shù)較大,黏性底層厚度一般小于...[繼續(xù)閱讀]
首先不考慮(γs-γ)/γ的影響。式(3-9)變?yōu)樯鲜接腥齻€(gè)變量,有兩種方法確定上式,第一種是首先確定一個(gè)參數(shù)為自變量,另兩個(gè)參數(shù)為因變量,再假設(shè)自變量與兩個(gè)因變量為冪次關(guān)系,如:式中:x1、x2為冪指數(shù);a為待定系數(shù)。第二種是假設(shè)兩個(gè)...[繼續(xù)閱讀]
式(3-13)中實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)的容重范圍為2.57～2.76,考慮泥沙容重的影響對(duì)式(3-13)的公式結(jié)構(gòu)形式?jīng)]有改變,只需公式左邊加一項(xiàng)泥沙容重?zé)o量綱數(shù),右邊為待定常數(shù),即式中:x4為容重?zé)o量綱數(shù)的冪指數(shù)。泥沙起動(dòng)公式的形式不同,x4取值不同。起...[繼續(xù)閱讀]
Sckoklitsch(1962)通過(guò)阻力方程,將Shields(1936)方程轉(zhuǎn)化為基于單寬流量的泥沙起動(dòng)方程,根據(jù)實(shí)驗(yàn)室和野外河流數(shù)據(jù)構(gòu)建的泥沙起動(dòng)方程為Bettess(1984)推導(dǎo)單寬流量無(wú)量綱數(shù)的泥沙起動(dòng)方程:Bathurst(1987)在分析EPFL水槽試驗(yàn)數(shù)據(jù)的基礎(chǔ)上,獲得泥...[繼續(xù)閱讀]
通過(guò)理論分析和水槽試驗(yàn)詳細(xì)研究了大比降條件下的卵礫石起動(dòng)規(guī)律。由于卵礫石河床的理論零點(diǎn)平面高度隨來(lái)流條件不斷變化,其較小的相對(duì)光滑度對(duì)流速的垂線分布有明顯影響,造成起動(dòng)拖曳力公式和起動(dòng)流速公式有較大的誤差...[繼續(xù)閱讀]
通過(guò)收集寸灘站1981年、2004年、2005年實(shí)測(cè)資料以及重慶河段物理模型資料(長(zhǎng)科院),分析寸灘站的流量和比降關(guān)系,見(jiàn)表4-1。寸灘站流量和比降關(guān)系為J=4.687Q-0.89(4-1)式中:Q為流量,m3/s;J為比降,0.1‰。表4-1寸灘站比降-流量關(guān)系實(shí)測(cè)資料收...[繼續(xù)閱讀]
由于寸灘站推移質(zhì)實(shí)測(cè)資料中某些年份未作級(jí)配分析,只給出了D50和Dmax。按照Einstein推移質(zhì)輸移理論,對(duì)于天然河流非均勻沙,其代表粒徑可取D35,現(xiàn)根據(jù)長(zhǎng)江上游各水文站推移質(zhì)顆粒級(jí)配建立D50-D35的關(guān)系。表4-2各站不同時(shí)段推移質(zhì)顆粒...[繼續(xù)閱讀]
礫石輸沙率試驗(yàn)研究在28m高精度實(shí)驗(yàn)水槽中進(jìn)行(水槽設(shè)施同第3章),共進(jìn)行了2種容重、5種粒徑、多種水流條件的推移質(zhì)輸沙試驗(yàn),合計(jì)87組次(見(jiàn)表4-4)。試驗(yàn)水流參數(shù)φ的范圍為6～23,輸沙強(qiáng)度Θ的范圍為0.003～0.16。表4-40.56m寬度水槽試...[繼續(xù)閱讀]
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